深耕全球 徐工塔机批量进驻埃及新首都项目

来源:中国新闻网

中新网2月27日电 一年前，埃及新首都CBD项目，徐工建机携手中建八局上演“中国速度”。一年后，8台徐工XGT7022-10S塔机林立而起，深度参建世界级工程。

埃及新首都项目，一座在埃及富饶历史与辉煌未来之间构建的桥梁，一个徐工建机埃及服务团队驻守一年的地方。

春节前后，在这片昼夜温差近二十度的荒漠之上，徐工建机埃及服务团队，耗时一个半月，连装8台徐工XGT7022-10S塔机，并一次性通过第三方检测，顺利完成本次装机任务，再获项目施工方高度赞誉。

项目安装队服务经理 Tarek介绍说；“徐工塔机产品的设计非常合理，起重臂销轴仅用手推就可以安装，简单又省力，节省了大量的装机时间。服务团队也非常专业，非常负责，非常了不起。”

作为徐工S系列产品的主力机型——XGT7022-10S塔机采用高效快捷的模块化安拆设计，起重臂快装接头、上装直连、司机室平台整体吊装等模块化设计，使得整机安拆更快捷、更省力。

整体平台吊装

产品设计合理高效，服务方面更是尽职尽责！此次装机过程中，服务团队与埃方项目人员密切配合，同吃同住，实时指导塔机装配工作，将每台塔机调试至最佳状态，从而一举通过第三方检测，交付客户使用。在短暂的休整之后，他们即将开始下一批塔机的验收与装机准备工作。一年来，这支兢兢业业、技艺精湛的“硬核”服务团队，先后奋战在埃及新首都CBD项目、阿拉曼新城等项目，久经考验，屡获褒奖，成为徐工塔机在埃及地区的一张闪亮名片。

作为世界级重大工程，埃及新首都建设的项目工地上，全球塔机十强品牌纷纷汇聚，国际顶尖品牌同台竞技。在这种环境下，“徐工金”却在短短一年之内，深度参与项目建设，打响中国品牌。无论是产品品质还是服务质量，均获得施工方与客户方的高度认可，赫然成为埃及地区客户的首选塔机品牌。

在举国上下全力打好疫情防控阻击战之时，坚守在海外的徐工人，用自己的执着与奋进，深入拓展徐工国际化进程，践行共建“一带一路”的责任与承诺。

塔吊矩形板式基础计算书

塔吊矩形板式基础计算书

计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-2019

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一、塔机属性

塔机型号

XGT6015A-8S徐工塔机

塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)

36

塔机独立状态的计算高度H(m)

40

塔身桁架结构

方钢管

塔身桁架结构宽度B(m)

1.6

二、塔机荷载

1、塔机传递至基础荷载标准值

工作状态

塔机自重标准值Fk1(kN)

505

起重荷载标准值Fqk(kN)

73

竖向荷载标准值Fk(kN)

578

水平荷载标准值Fvk(kN)

29

倾覆力矩标准值Mk(kN·m)

1842

非工作状态

竖向荷载标准值Fk'(kN)

505

水平荷载标准值Fvk'(kN)

107

倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)

1976

2、塔机传递至基础荷载设计值

工作状态

塔机自重设计值F1(kN)

1.35Fk1＝1.35×505＝681.75

起重荷载设计值FQ(kN)

1.35Fqk＝1.35×73＝98.55

竖向荷载设计值F(kN)

681.75+98.55＝780.3

水平荷载设计值Fv(kN)

1.35Fvk＝1.35×29＝39.15

倾覆力矩设计值M(kN·m)

1.35Mk＝1.35×1842＝2486.7

非工作状态

竖向荷载设计值F'(kN)

1.35Fk'＝1.35×505＝681.75

水平荷载设计值Fv'(kN)

1.35Fvk'＝1.35×107＝144.45

倾覆力矩设计值M'(kN·m)

1.35Mk'＝1.35×1976＝2667.6

三、基础验算

基础布置图

基础布置

基础长l(m)

6.5

基础宽b(m)

6.5

基础高度h(m)

1.25

基础参数

基础混凝土强度等级

C35

基础混凝土自重γc(kN/m3)

25

基础上部覆土厚度h’(m)

0

基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)

19

基础混凝土保护层厚度δ(mm)

50

地基参数

地基承载力特征值fak(kPa)

150

基础宽度的地基承载力修正系数ηb

0.3

基础埋深的地基承载力修正系数ηd

1.6

基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)

19

基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)

19

基础埋置深度d(m)

1.5

修正后的地基承载力特征值fa(kPa)

197.5

基础及其上土的自重荷载标准值：

Gk=blhγc=6.5×6.5×1.25×25=1320.312kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1320.312=1782.422kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

Mk''=Mk'=1976kN·m

Fvk''=Fvk'/1.2=107/1.2=89.167kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

M''=M'=2667.6kN·m

Fv''=Fv'/1.2=144.45/1.2=120.375kN

基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=6.5×6.52/6=45.771m3

Wy=bl2/6=6.5×6.52/6=45.771m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

Mkx=Mk''b/(b2+l2)0.5=1976×6.5/(6.52+6.52)0.5=1397.243kN·m

Mky=Mk''l/(b2+l2)0.5=1976×6.5/(6.52+6.52)0.5=1397.243kN·m

1、偏心距验算

(1)、偏心位置

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy

=(505+1320.312)/42.25-1397.243/45.771-1397.243/45.771=-17.851<0

偏心荷载合力作用点在核心区外。

(2)、偏心距验算

偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1976+107×1.25)/(505+1320.312)=1.156m

合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：

a=(6.52+6.52)0.5/2-1.156=3.44m

偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.156×6.5/(6.52+6.52)0.5=0.817m

偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.156×6.5/(6.52+6.52)0.5=0.817m

偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=6.5/2-0.817=2.433m

偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=6.5/2-0.817=2.433m

b'l'=2.433×2.433=5.918m2≥0.125bl=0.125×6.5×6.5=5.281m2

满足要求！

2、基础底面压力计算

荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值

Pkmin=-17.851kPa

Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(505+1320.312)/(3×2.433×2.433)=102.81kPa

3、基础轴心荷载作用应力

Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(505+1320.312)/(6.5×6.5)=43.203kN/m2

4、基础底面压力验算

(1)、修正后地基承载力特征值

fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)

=150.00+0.3×19×(6-3)+1.6×19×(1.5-0.5)=197.50kPa

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=43.203kPa≤fa=197.5kPa

满足要求！

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=102.81kPa≤1.2fa=1.2×197.5=237kPa

满足要求！

5、基础抗剪验算

基础有效高度：h0=h-δ=1250-(50+20/2)=1190mm

X轴方向净反力：

Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(505.000/42.250-(1976.000+89.167×1.250)/45.771)=-45.433kPa

Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(505.000/42.250+(1976.000+89.167×1.250)/45.771)=77.705kPa

假设Pxmin=0,偏心安全，得

P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.500+1.600)/2)×77.705/6.500=48.416kPa

Y轴方向净反力：

Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(505.000/42.250-(1976.000+89.167×1.250)/45.771)=-45.433kPa

Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(505.000/42.250+(1976.000+89.167×1.250)/45.771)=77.705kPa

假设Pymin=0,偏心安全，得

P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.500+1.600)/2)×77.705/6.500=48.416kPa

基底平均压力设计值：

px=(Pxmax+P1x)/2=(77.705+48.416)/2=63.061kPa

py=(Pymax+P1y)/2=(77.705+48.416)/2=63.061kPa

基础所受剪力：

Vx=|px|(b-B)l/2=63.061×(6.5-1.6)×6.5/2=1004.242kN

Vy=|py|(l-B)b/2=63.061×(6.5-1.6)×6.5/2=1004.242kN

X轴方向抗剪：

h0/l=1190/6500=0.183≤4

0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6500×1190/1000=32293.625kN≥Vx=1004.242kN

满足要求！

Y轴方向抗剪：

h0/b=1190/6500=0.183≤4

0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6500×1190/1000=32293.625kN≥Vy=1004.242kN

满足要求！

四、基础配筋验算

基础底部长向配筋

HRB400 Φ20@180

基础底部短向配筋

HRB400 Φ20@180

基础顶部长向配筋

HRB400 Φ20@180

基础顶部短向配筋

HRB400 Φ20@180

1、基础弯距计算

基础X向弯矩：

MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6.5-1.6)2×63.061×6.5/8=1230.197kN·m

基础Y向弯矩：

MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6.5-1.6)2×63.061×6.5/8=1230.197kN·m

2、基础配筋计算

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1230.197×106/(1×16.7×6500×11902)=0.008

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008

γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996

AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1230.197×106/(0.996×1190×360)=2883mm2

基础底需要配筋：A1=max(2883，ρbh0)=max(2883，0.0015×6500×1190)=11602mm2

基础底长向实际配筋：As1'=11658.799mm2≥A1=11602.5mm2

满足要求！

(2)、底面短向配筋面积

αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1230.197×106/(1×16.7×6500×11902)=0.008

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008

γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996

AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1230.197×106/(0.996×1190×360)=2883mm2

基础底需要配筋：A2=max(2883，ρlh0)=max(2883，0.0015×6500×1190)=11602mm2

基础底短向实际配筋：AS2'=11658.799mm2≥A2=11602.5mm2

满足要求！

(3)、顶面长向配筋面积

基础顶长向实际配筋：AS3'=11658.799mm2≥0.5AS1'=0.5×11658.799=5829.4mm2

满足要求！

(4)、顶面短向配筋面积

基础顶短向实际配筋：AS4'=11658.799mm2≥0.5AS2'=0.5×11658.799=5829.4mm2

满足要求！

(5)、基础竖向连接筋配筋面积

基础竖向连接筋为双向HRB400 10@500。

五、配筋示意图

基础配筋图

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